Оптимизация рабочего процесса - Конструирование и расчет двигателей внутреннего сгорания

Оптимизация по углу закрытия впускного клапана

Таблица 1. "Оптимизация рабочего процесса по углу закрытия впускного клапана"

№

Цзвп

Pz, бар

Ne, кВт

Ge, г/кВт-ч

Зe

Б

1

575

70,23

141,42

265,17

0,309

0,952

2

570

69,85

141,52

264,97

0,309

0,940

3

565

69,36

141,61

264,80

0,310

0,924

4

564

69,25

141,63

264,77

0,310

0,920

5

560

68,79

141,69

264,66

0,310

0,905

Рисунок 9. " Зависимость эффективной мощности от угла закрытия впускного клапана"

Рисунок 10. "Зависимость эффективного расхода топлива от угла закрытия впускного клапана"

Рисунок 11. "Зависимость максимального давления сгорания от угла закрытия впускного клапана"

Рисунок 12. "Зависимость коэффициента избытка воздуха от угла закрытия впускного клапана"

Оптимизация по углу открытия выпускного клапана

Таблица 2. "Оптимизация по углу открытия выпускного клапана"

№

Цовып

Pz, бар

Ne, кВт

Ge, г/кВт-ч

Зe

Б

1

115

69,55

141,60

264,82

0,310

0,96

2

110

69,55

141,80

262,46

0,310

0,96

3

109

69,55

141,82

262,43

0,310

0,96

4

105

69,55

141,79

264,47

0,310

0,96

5

100

69,55

141,55

264,92

0,309

0,96

Рисунок 13. "Зависимость эффективной мощности от угла открытия выпускного клапана"

Рисунок 14. "Зависимость эффективного расхода топлива от угла открытия выпускного клапана"

Оптимизация по углу начала сгорания

Таблица 3. "Оптимизация по углу начала сгорания"

№

Цн. с

Pz, бар

Ne, кВт

Ge, г/кВт-ч

Зe

Б

1

-17

65,92

139,79

268,26

0,306

0,94

2

-18

67,86

140,68

266,56

0,308

0,94

3

-19

69,85

141,52

264,97

0,309

0,94

4

-20

71,87

142,31

263,51

0,311

0,94

Рисунок 15. "Зависимость эффективной мощности от угла начала сгорания"

Рисунок 16. "Зависимость эффективного расхода топлива от угла начала сгорания".

Рисунок 17. "Зависимость максимального давления сгорания от угла начала сгорания"

Оптимизация по углу открытия впускного клапана

Таблица 4. "Оптимизация по углу открытия впускного клапана"

№

Цовп

Pz, бар

Ne, кВт

Ge, г/кВт-ч

Зe

Б

1

340

69,39

141,54

264,94

0,309

0,944

2

335

69,48

141,69

264,67

0,310

0,953

3

330

69,54

141,79

264,48

0,310

0,959

4

329

69,55

141,80

264,46

0,310

0,960

5

325

69,58

141,85

264,36

0,310

0,964

Рисунок 18. "Зависимость эффективной мощности от угла открытия впускного клапана"

Рисунок 19. "Зависимость эффективного расхода топлива от угла открытия впускного клапана"

Рисунок 20. "Зависимость максимального давления сгорания от угла открытия впускного клапана"

Оптимизация по углу закрытия выпускного клапана

Таблица 5. "Оптимизация по углу закрытия выпускного клапана"

№

Цовп

Pz, бар

Ne, кВт

Ge, г/кВт-ч

Зe

Б

1

445

69,21

141,61

264,82

0,310

0,913

2

440

69,25

141,63

264,77

0,310

0,920

3

435

69,28

141,65

264,74

0,310

0,927

4

430

69,32

141,66

264,72

0,310

0,932

5

425

69,36

141,67

264,71

0,310

0,938

6

420

69,39

141,67

264,70

0,310

0,942

7

415

69,42

141,68

264,69

0,310

0,946

8

410

69,44

141,68

264,68

0,310

0,949

9

405

69,46

141,69

264,67

0,310

0,951

10

400

69,47

141,69

264,66

0,310

0,952

11

395

69,48

141,69

264,67

0,310

0,953

12

390

69,47

141,68

264,69

0,310

0,952

13

385

69,46

141,65

264,73

0,310

0,951

В результате оптимизационных расчетов были получены показатели двигателя, соответствующие условиям, поставленным во введении. Данные расчета оптимизированного рабочего процесса приведены ниже.

Цн. с = -19

Цзвп = 564

Цовп = 329

Цзвып = 395

Цовып = 109

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАБОЧЕГО ЦИКЛА ДВС НА БАЗЕ

"РАЗОМКНУТОЙ" СХЕМЫ СИСТЕМЫ РЕСИВЕР - ЦИЛИНДР - КОЛЛЕКТОР

S = 77.0 D = 81.0 [мм]; Epsг = 9.5; Lam = .260; Ex = .000

Epsд = 9.2 Режим:

Pk = 1.60 [Бар] , Tk = 331.0 [K] N = 6000 [1/мин]

Pr = 1.44 [Бар] , Tr = 1100.0 [К] Gt = 7.50 [кг/ч]

Vh = .397 [дм^3], Dros = 1.000 Cm = 15.40 [м/с]

DTk = 13.06 [К]

Температуры стенок камеры, [К] :

Поршня TP = 523.0 гильзы TG = 383.0 крышки TK = 503.0

Параметры тепловыделения по И. И.Вибе:

Fiz = 85.0 M = 1.80 Fнс = -19.0 Xmax = .950

Фазы газораспределения: выпуск 109.0 - 395.0 впуск 329.0 - 564.0

Максимальные условные площади проходных сечений органов газораспределения: выпуск 4.00 [см**2] впуск 4.40 [см**2]

Условное давление конца сжатия Pc ("компрессия") - 33.1 [Бар]

Усредненный показатель политропы сжатия на режиме 1.389

Эквивалентная условная площадь перетечек.00000 [мм**2]

Массовая доля потери рабочего тела из КС.000 %

Давление картерных газов.000 [Бар], темп-ра.0 [K]

Элементарный состав топлива C/H/O (доли от 1): .855/.145/.000

Примеси к топливу Сера/Азот/Вода, % : .050/.010/ .00

Стехиометрическое соотношение L0: 14.818 [кг возд./кг топл.]

Qн топлива при Alfa=1: 43.91 ; истинная: 43.91 [МДж/кг]

Рисунок 24. "Зависимость P(V)"

Рисунок 25. "Зависимость P(ц)"

Похожие статьи




Оптимизация рабочего процесса - Конструирование и расчет двигателей внутреннего сгорания

Предыдущая | Следующая