Нагрузки, действующие на фундамент, Инженерно-геологические условия площадки строительства, Расчет и проектирование свайного фундамента - Проект 17-ти этажного жилого дома с подземной автостоянкой и административными помещениями

Наиболее нагруженными являются фундаменты под стеной по оси 2, нормативные значения усилий на уровне обреза для этих фундаментов приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3

Усилия

Нагрузки

Постоянная (1)

Снеговая (2)

Ветровая (3)

Полезная (4)

NN, КН

N1 = 1296,4

N2 = 323,8

N3 = 0,06

N4 = 162,2

MN, кНм

M1 = 3,8

M2 = 1,98

M3 = 4,56

M4 = 0,1

QN, кН

Q1 = 2,9

Q2 = 1,42

Q3 = 3,02

Q4 = 0,72

Нормативные значения усилий на уровне обреза фундамента для основного сочетания нагрузок:

Для расчетов по деформациям (ГF = 1,0):

Для расчетов по несущей способности (гf = 1,2):

схема расположения скважин
Инженерно-геологические условия площадки строительства

Рис. 3.1 Схема расположения скважин

Рис. 3.2 Инженерно-геологические разрезы I-I, II-II

Расчет и проектирование свайного фундамента

Рассмотрим вариант свайного фундамента из забивных висячих свай сечением 300х 300 мм, погружаемых дизельным молотом.

В качестве несущего слоя висячей сваи принимаем супесь элювиальную твердую (слой 4).

Принимаем типовую железобетонную сваю С-12-30 квадратного сечения 300х 300 мм, длиной L = 12 м. Класс бетона сваи В 25.

Определяем несущую способность одиночной сваи из условия сопротивления грунта основания, кН, по формуле (7.8) СП 24.13330-2011, т. к свая не опирается на скалу, то принимаем формулу для висячей сваи:

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемый равным 300 кПа;

Для определения f1 расчленяем каждый однородный пласт грунта на слои толщиной LI ? 2 м и устанавливаем среднюю глубину каждого слоя, считая от уровня природного рельефа. По табл. 7.3 СП 24.13330-2011 устанавливаем:

Для суглинка при IL = 0,65 и z1 = 0,5 м

F1 = 6 кПа

Для супеси при IL = 0,5 и z2 = 1,15 м

F2 = 12,75 кПа

Для супеси при IL = 0,4 и z3 = 6,75 м

F3 = 31,75 кПа

Площадь опирания сваи на грунт:

А = 0,30 м - 0,30 м = 0,09 мІ

Периметр сваи:

U = 0,30 м - 4 = 1,2 м

Для сваи сплошного сечения, погружаемой забивкой дизельным молотом, по табл. 7.4 СП 24.13330-2011: гcR = 1,0, гсf = 1,0, гc = 1,0.

Тогда:

FD = гC-(гCR-R-A + u?гCf - fI - hI) =1,0-[1,0 - 300кПа - 0,09мІ + +1,2м-1-(6кПа-0,6м + 12,75кПа-0,7м + 31,75кПа-10,5м] = 442,08кН

Назначаем глубину заложения подошвы ростверка.

Расчетная глубина промерзания грунта от поверхности планировки DL:

Где, коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений - по таб. 5.2 СП 22.13330.2011 при ;

Величина, принимаемая равной для супесей 0,28 м;

Безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе.

Согласно схеме низ ростверка будет располагаться на отметке -4,660, учитывая планировочную отметку поверхности грунта глубина заложения ростверка будет равна 1,74 м, что больше расчетной глубины сезонного промерзания грунта.

Определяем требуемое число свай в фундаменте в первом приближении при NColI= 2100,1 кН:

Принимаем 10 свай.

размещение свай в плане

Рис. 3.3 Размещение свай в плане

Собственный вес ростверка и вес грунта на его уступах приближенно определим по формуле:

Где b и - ширина и толщина ростверка, м;

=1,1-коэффициент надежности по нагрузке;

=24 кН/- удельный вес железобетона;

    -ширина стены тех. этажа, м; -средняя высота грунта на уступах, м; -удельный вес грунта обратной засыпки, кН/;

=1,15 - коэффициент надежности по нагрузке для насыпных грунтов.

NtotI = Ncol I += 2100.1+144.51=2244.61 кH.

QTot I = QColI = 7,92 кН

MTotI = MCol I + QColI-HR = 12,29 + 7,92 - 1,74 = 26,07 кНм

Определяю расчетные нагрузки, передаваемые на крайние сваи в плоскости подошвы ростверка:

NImax=231,14кН;

NImin =217,78кН;

NImt= 224,46кН;

NImin = 217,78 кН > 0

Условия проверок выполняются.

Расчет осадки основания свайного фундамента.

Определяем модуль сдвига для слоев в пределах погружения сваи:

Определим осадку сваи по формуле (7.40) СП 24.13330.2011:

Дополнительная осадка от j-ых свай: SJ=1.58 см.

Итоговая осадка куста сваи составляет:

S = 0,63 см+ 1,58 см = 2,21 см

Условие S = 2,21 см <SU = 10,0 см выполняется (значение SU = 10,0 см принято по таблице прил. Д СП 22.13330.2011).

Похожие статьи




Нагрузки, действующие на фундамент, Инженерно-геологические условия площадки строительства, Расчет и проектирование свайного фундамента - Проект 17-ти этажного жилого дома с подземной автостоянкой и административными помещениями

Предыдущая | Следующая