Сбор нагрузок на фундамент крайней стены. - Девятиэтажный жилой дом с встроенными помещениями

Для дальнейшего расчета фундамента необходимо определить нагрузки.

Постоянные нормативные нагрузки:

Покрытия

Чердачные перекрытия с утеплителем

Межэтажные перекрытия

Перегородки

Вес парапета

Кирпичная кладка

Вес плиты лоджии
    2,54 кН/м2 3,80 кН/м2 3,60 кН/м2 1,00 кН/м2 1,00 кН/м2 18,00 кН/м2 10,60 кН/м2

Временные нормативные нагрузки:

На 1 м2 проекции кровли от снега

На 1 м2 проекции чердачного перекрытия

На 1 м2 проекции межэтажного перекрытия
    1,50 кН/м2 0,75 кН/м2 1,50 кН/м2

Определим нагрузку на наружную систему. Грузовая площадь между осями оконных проемов:

А = 3,125-3=9.375 м2, где:

    3,125 - расстояние между осями, 3 - половина расстояния в частоте между стенами.

Нормативные нагрузки на 3,125 м длины фундамента на уровне спланированной отметки земли (кН):

Постоянные нагрузки от конструкции:

Покрытия

2,54 9,375

23,8125кН

Чердачного перекрытия

3,89,375

35,625 кН

9-ти межэтажных перекрытий

9-3,6 9,375

303,75 кН

Перегородок на 9-ти этажах

9 1 9,375

84,375 кН

Карстена выше чердачного перекрытия:

0,77 1,5 6,3 1,8 3,125

40,93 кН

Стена со 2-го этажа и выше на длине 3,125 м за вычетом оконных проемов

0,77 (3,1252,8-1,4841,35) 1,8108

748,06 кН

Вес системы 1-го этажа

0,77 (3,1252,8)-1,810

121,275 кН

Вес от перекрытий подвала

3,1253,66,61

74,25 кН

Вес от покрытий парикмахерской

3,1253,456,11

65,76 кН

Вес от лоджий

810,6

84,8 кН

Итого:

1582,646кН

Временные нагрузки

На кровлю от снега

1,5 9,375

14,06 кН

Чердачные перекрытия

9,375 0,75

7,031 кН

На 9-ти межэтажных перекрытиях с коэффициентом n1 = 0,489

9,375 10 0,489 1,5

68,864 кН

Неодновременное загружение 6-ти этажей учитываем снижающим коэффициентом по формуле:

N1 = 0,3+0,6/n, где:

N - число перекрытий, от которых нагрузка передается на основание.

N1 = 0,3+0,6/9 = 0,4897

Итого: 89,9575 кН

Условия несущей способности грунтов основания одиночной сваи или в составе свайного фундамента имеет вид:

Fd

N, где:

K

N - расчетная нагрузка, передаваемая от сооружения на одиночную сваю,

Fd - несущая способность сваи по грунту,

K - коэффициент надежности, назначаемый в зависимости от метода определения несущей способности сваи по грунту.

Подберем длину забивной сваи и определим ее несущую способность по грунту.

Из анализа грунтовых напластований можно сделать вывод, что пластичная глина не обладает достаточным сопротивлением, а слой супеси имеет малую толщину. В качестве несущего слоя целесообразно принять слой "пылевитый песок". Тогда длина забивной сваи, с учетом заглубления в несущий слой не менее 1 м, составляет L = 0,3+2,6+0,8+4,3+1 = 9 м. Принимаем забивную сваю типа С10-30 по ГОСТ 19804.1-79 длиной 10 м, сечением 30 х 30 см, свая при этом будет висячей. Погружение сваи будет осуществляться дизельным молотом. Несущая способность висячей забивной сваи определяется в соответствии со СНиП 2.02.03-85 как сумма сил расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле:

Fd = C (CR R A+U CF fi hi ), где

C - коэффициент работы сваи в грунте, принимаемый равным 1,

CR, CF - коэффициенты условий работы соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, принимаемые для забивных свай, погружаемых дизельными молотами без лидирующих скважин, равными 1,

A - площадь опирания сваи на грунту, принимаемая равной площади поперечного сечения сваи. A = 0,3-0,3 = 0.09 м2

U - наружный периметр поперечного сечения сваи 0,3-4=1.2 м,

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.

Расчетное сопротивление грунта зависит от вида и состояния грунта и от глубины погружения сваи.

1650-1500

R = 1500 + (13-10) = 1590 [кПа]

15-10

Fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, кПа.

F1 = 27кПа, f2 = 29,4кПа, f3 = 31,3кПа, f4 = 32,1кПа, f5 = 33,05кПа, f6 = 34,28 кПа

Hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м

H1 = 3,9 м, h2 = 5,2 м, h3 = 6,3 м, h4 = 7,1 м, h5 = 8,1 м, h6 = 10,35 м

Подставляем полученные значения в формулу и определяем несущую способность сваи С10-30 по грунту.

Fd = 1 (1 1590 0,09+1,2 (27 3,9+29,4 5,2+31,3 6,3+32,1 7,1+33,05 8,1+34,28 10,35))

Fd = 1710,0396 кПа

Определение количества свай в свайном фундаменте.

Расчетную глубину промерзания грунта определяется по формуле:

Df = Kn dfn и зависит от теплового режима здания, от наличия подвала, конструкции пола.

Dfn - нормативная глубина промерзания грунта, dfn = 2,2 м,

Kn - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания, принимаемый равным 0,6.

Тогда df = 2,2 0,6 = 1,32 м

Количество свай С10-30 под стену здания можно определить по формуле:

Fi K 1,4 1672,6

N = = = 1,4 св., принимаем 2 сваи.

Fd 1710,0396

Расстояние между сваями (шаг свай) вычисляется по формуле:

Mp Fd 2 1710,039

A = = = 1,34 м

Fd 1,4 1672,6

Mp - число рядов свай

Расстояние между рядами свай равно 1,1 м.

Ширина ростверка в этом случае будет равна 1,5 м.

Собственный вес одного погонного метра ростверка определяется по формуле: GIP = b hp b f, где

B, hp - соответственно ширина и толщина ростверка, м

B - удельный вес железобетона, принимаемый b = 24 кН/м3

F - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый f = 1,1

Подставим в формулу соответствующие значения и величины:

GIP = 1,5 0,6 1,1 24 = 23,76 кН/м

Собственный вес группы на уступах ростверка может быть определена по формуле: GIГР = (b - bc) h I' f, где:

Bc - ширина цокольной части,

H - средняя высота грунта на уступах ростверка, h = 1,25 м

I' - удельный вес грунта обратной засыпки, принимаемый равным I'= 17 кН/м3

F - коэффициент надежности по нагрузке для насыпных грунтов f = 1,15

GIГР = (1,5 - 0,73) 1,25 17 1,15 = 18,81 кН/м

Расчетная нагрузка в плоскости подошвы ростверка:

FI = FI' + GIР +GIГР = 1672,6 + 23,76 + 18,81 = 1715,17 кН/м

Фактическую нагрузку, передаваемую на каждую сваю ленточного фундамента, определяем по формуле:

A FI 1,4 1715,17

N = = = 1200,619 кН

MP 2

Проверим выполнение условия несущей способности грунта в основании сваи:

Fd 1710,0396

N 1200,69 = 1221,46

K 1,4

Расчет осадки свайного фундамента.

Осадка ленточных фундаментов с двухрядным расположением свай и расстоянием между сваями (3-4 d) определяется по формуле:

N (1-2)

S = 0, где:

E

N - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент (кН/м) с учетом веса условного фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху - поверхностью планировки, с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай, снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай.

E, - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи.

0 - коэффициент, определяемый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85.

Полная нагрузка n складывается из расчетной нагрузки, действующей в уровне планировочной отметки, и собственного веса условного ленточного фундамента.

FII' = 535,23 - 0,73 1,1 2,4 = 533,3 кН/м, тогда полная нагрузка n равна:

N = FII' + b d, где:

B - ширина фундамента, равна 1,4 м

D - глубина заложения фундамента от уровня планировочной отметки, равна 13м

- среднее значение удельного веса свайного массива, = 20кН/м3

N = 533,3 + 1,4 13 20 = 897,3 кН/м

Для определения коэффициента 0 необходимо знать глубину снимаемой толщи HC, которая в свою очередь, зависит от значения дополнительных напряжений, развивающихся в массиве грунта под фундаментом.

Дополнительные напряжения определяются по формуле:

N

ZР = n, где:

h

N - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м

H - глубина погружения свай, м

N - безразмерный коэффициент, зависит от приведенной ширины b = b/h и приведенной глубины рассматриваемой точки z/h, где z - фактическая глубина рассматриваемого слоя грунта от уровня планировки

B = 1,4/10 = 0,14

Вычисленные значения дополнительных напряжений сведем в табл. № 1.

Природные напряжения от действия собственного веса грунта определяются по формуле:

N

Zg = iII hi, где:

I=1

III - удельный вес i - го слоя,

Hi - толщина i - го слоя.

Природные напряжения в уровне подошвы условного фундамента будут равны:

Zdyg = 10,03 1,7 + 10,74 0,8 + 10,24 3,4 + 10,66 0,8 + 9,95 6,3 = 131,672

Для дальнейшего расчета осадки необходимо знать удельный вес грунта твердых частиц

S = gS, где

G - ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с2

S - плотность грунта твердых частиц

S1 = 26,36 S2 = 26,55 S3 = 26,068 S4 = 26,85 S5 = 26,26.

Аналогично рассчитываются другие значения и сводятся в табл. 1. Ориентировочно, глубину снимаемой толщи HC можно определить из условия:

Zp 0,2 zg

Анализ табл. 1 показывает, что это условие выполняется примерно на относительной глубине z/h = 1,9. Тогда HC= 1,9 9,7 = 18,43 м

Z - глубина от подошвы фундамента, м

Коэффициент Пуассона для песка, = 0,3. Пользуясь номограммой при HC/h = 1,9 м и b = 0,14, находим 0 = 2,15. Осадка фундамента будет равна:

N (1- 2) 897,3 (1 - 0,32)

S = 0 = 2,15 = 0,025 м = 2,5 см.

E 3,14 21700

Средняя осадка для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими кирпичными стенами не должна превышать 10 см. Следовательно, условия

S SU выполняется S = 2,5 см SU = 10 см.

Таблица 1

Z/h

N

Zp [кПа]

Z [м]

Zq [кПа]

0,2 zq[кПа]

1,01

8,3858

246,87

0,08

131,672

26,208

1,05

6,5894

193,84

0,39

134,1245

26,824

1,1

5,02116

147,8

0,77

137,9055

27,581

1,2

3,4265

100,94

1,54

145,567

29,1137

1,3

2,67217

78,65

2,31

153,2285

30,6457

1,4

2,23026

65,7

3,08

160,89

32,178

1,5

1,9357

57,02

3,85

168,5515

33,71

1,6

1,72092

50,69

4,62

176,213

35,2426

1,7

1,5566

45,85

5,39

183,874

36,7749

1,8

1,42544

41,99

6,16

191,536

38,3072

1,9

1,31756

38,81

6,93

199,1975

39,839

2,0

1,22684

36,11

7,7

206,859

41,3718

2,1

1,14922

33,84

8,47

214,5205

42,904

2,2

1,0818

31,86

9,24

222,182

44,436

2,3

1,0225

30,12

10,01

229,8435

45,96

2,4

0,9699

28,57

10,78

237,505

47,5

2,5

0,9229

27,189

11,55

245,1665

49,03

Подбор молота для погружения свай.

От правильности выбора дизель-молота зависит успешное погружение свай в проектное положение. В первом приближении дизель-молот можно подобрать по отношению веса его ударной части к весу сваи, которое должно быть для штанговых дизель-молотов 1,25 при грунтах средней плотности.

Минимальная энергия удара, необходимая для погружения свай определяется по формуле:

E = 1,75 a FV, где:

А - коэффициент, равный 25 Дж/кН,

FV - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, кН.

E = 1,75 25 535,23 = 23416,31 Дж

Пользуясь техническими характеристиками дизель-молотов подбирают такой молот, энергия удара которого соответствует минимальной. Возьмем трубчатый дизель-молот Ф-859 с энергией удара 27 кДж. Полный вес молота Gh = 36500 Н, вес ударной части Gb = 18000 Н, вес сваи С10 - 30 равен 22800 Н. Вес наголовника принимаем равным 2000 Н. расчетная энергия удара дизель-молота Ф-859:

ЕР = 0,4 Gh hm, где:

Gh' - вес ударной части молота

Hm - высота падения ударной части молота, hm = 2 м.

ЕР = 0,4 2 18000 = 14400 Дж.

Проверим пригодность принятого молота по условию:

Gh + Gb

KM, где:

EP

Gh - полный вес молота

Gb - вес сваи и наголовника

KM - коэффициент, принимаемый при использовании ж/б свай, равным 6.

(36500 + 22600 + 2000)

ЕР = = 4,24 < G

14400

Условие соблюдаются, значит, принятый трубчатый дизель-молот Ф-859 обеспечивает погружение сваи С10-30.

Определение проектного отказа свай.

Проектный отказ необходим для контроля несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажется больше проектного, то несущая способность сваи может оказаться необеспеченной. Формула для определения проектного отказа имеет вид:

A EP m1 + 2 (m2 + m3)

SP = , где:

K FI / m (K FI / m + A) m1 + m2 + m3

- коэффициент, применяемый для железобетонных свай = 1500 кН/м2

A - площадь поперечного сечения ствола сваи, м

M - коэффициент, равный 1

K - коэффициент надежности, принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету K = 1,4

EP - расчетная энергия удара [кДж]

FI - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, [кН]

M1 - масса молота, [т]

M2 - масса сваи и наголовника, [т]

M3 - масса подбабка, [т]

- коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай 2 = 0.2

Сбор нагрузок на фундамент средней стены.

Для дальнейшего расчета фундамента необходимо определить нагрузки.

Определение нагрузок на внутреннюю стену.

Грузовая площадь - (3,15 + 3,1) 1 = 6,3 м2 по длине здания - 1м, по ширине - половина расстояния чистоте между стенами в двух пролетах. Нагрузки на фундамент на уровне спланированной земли [кН/м2]:

Постоянные нагрузки от конструкции

Покрытия

Чердачные перекрытия с утеплителем

Межэтажные перекрытия

Перегородки

Кирпичная кладка
    2,54 кН/м2 3,80 кН/м2 3,60 кН/м2 1,00 кН/м2 18,00 кН/м2

Временные нагрузки от конструкций:

Кровли от снега

Чердачные перекрытия

Межэтажные перекрытия
    1,50 кН/м2 0,75 кН/м2 1,50 кН/м2

Постоянные нагрузки от конструкции:

Покрытия

2,54 6,3

16,002кН

Чердачного перекрытия

3,8 6,3

23,94 кН

9-ти межэтажных перекрытий

9 3,6 6,3

204,12 кН

Перегородок на 9-ти этажах

9 1 6,3

56,7 кН

Стены с 1-го этажа (объем дверных проемов примем 7,5% объема всей кладки)

0,51 18 1 0,925 29,80

253,046 кН

Итого

553,808кН

Временные нагрузки

На кровлю от снега

1,5 6,3

9,45 кН

Чердачные перекрытия

0,75 6,3

4,725 кН

На 9-ти межэтажных перекрытиях с коэффициентом n1 = 0,4897

6,3 9 0,4897 1,5

41,6489 кН

Итого

55,8239

Несущая способность сваи по грунту достаточно высокая. Необходимо проверить, выдержит ли такую нагрузку свая по материалу. Расчет по прочности материала железобетонных свай должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. При этом свая рассматривается как железобетонный стержень, жестко закрепленный в грунте. Несущая способность сваи может быть определена без учета продольного изгиба.

F = (В RВ AВ + RS AS), где

- коэффициент условия работы, равен 1.

В - коэффициент условия работы бетона сваи, принимаемый для сваи сечением 30 х 30 см В = 0,85.

AВ, AS - площади поперечного сечения соответственно бетона и продольной арматуры, м2

RВ, RS - расчетное сопротивление осевому сжатию соответственно бетона и продольной арматуры, кПа.

Свая С7-30 согласно ГОСТ 19804.1 - 79 изготавливается из бетона класса В15 с RВ = 8500кПа и армируется в продольном направлении четырьмя стержнями 12мм A - II с RS = 280000 кПа.

Несущая способность сваи С7-30 по материалу будет равна:

F = 1 (0,85 8500 0,08954 + 0,00045 280000) = 773,54 кН

Как видно из сравнения, несущая способность сваи по материалу меньше, чем по грунту. Следовательно, в дальнейших расчетах свайного фундамента в данных грунтовых условиях за несущую способность сваи следует принимать значение по прочности материала, как наименьшее.

Определение количества свай в свайном фундаменте.

В данных инженерно-геологических условиях при расположении уровня подземных вод на глубине 5,4 м, глубина заложения подошвы ростверка зависит от расчетной глубины промерзания грунта. Нормативная глубина промерзания грунта для г. Северска может быть принята dfn = 2,2 м. Расчетная глубина промерзания зависит от теплового режима здания, от наличия подвала, конструкции пола и определяется по формуле:

Df = Kn dfn, где:

Dfn - нормативная глубина промерзания грунта, dfn = 2,2 м,

Kn - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания, принимаемый равным 0,5.

Тогда df = 2,2 0,6 = 1,1 м. Глубина заложения ростверка - 3,3 м, что больше расчетной глубины промерзания грунта.

Расчет осадки свайного фундамента.

Осадку ленточных с двухрядным расположением свай и расстоянием между сваями (3-4 d) определяется по формуле:

N (1- 2)

S = 0, где:

E

N - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент (кН/м) с учетом веса условного фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху - поверхностью планировки, с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай, снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай.

E, - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи.

0 - коэффициент, определяемый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85.

Полная нагрузка n складывается из расчетной нагрузки, действующей в уровне планировочной отметки, и собственного веса условного ленточного фундамента.

FII' = 609,6319 - 0,73 1,1 2,4 = 607,704 кН/м, тогда полная нагрузка n равна:

N = FII' + b d, где:

B - ширина фундамента, равна 1,4 м

D - глубина заложения фундамента от уровня планировочной отметки, равна 10м

- среднее значение удельного веса свайного массива, = 20кН/м3

N = 607,704 + 1,4 10 20 = 887,704 кН/м

Для определения коэффициента 0 (определяется по номограмме) необходимо знать глубину снимаемой толщи HC, которая в свою очередь, зависит от значения дополнительных напряжений, развивающихся в массиве грунта под фундаментом.

Аналогично рассчитываются другие значения и сводятся в табл. 2.

Таблица 2

Z/h

N

Zp [кПа]

Z [м]

Zq [кПа]

0,2 zq[кПа]

1,01

6,5842

277,82

0,08

102,51

20,60

1,05

5,566

234,8588

0,39

105,6

21,12

1,1

4,684

197,6423

0,77

109,4

21,88

1,2

3,4208

144,3413

1,54

117,1

23,42

1,3

2,6889

113,4586

2,31

124,8

24,96

1,4

2,2693

95,7535

3,08

132,5

26,50

1,5

1,9742

83,3017

3,85

140,2

28,04

1,6

1,73838

73,3479

4,62

147,9

29,58

1,7

1,5861

66,9259

5,39

155,6

31,12

1,8

1,45049

61,2037

6,16

163,3

32,66

1,9

1,3388

56,4909

6,93

171,0

34,20

2,0

1,2452

52,5414

7,7

178,7

35,74

2,1

1,165

49,157

8,47

186,4

37,28

2,2

1,0956

46,229

9,24

194,1

38,82

2,3

1,027

43,3344

10,01

201,8

40,36

2,4

0,9807

41,38

10,78

209,5

41,90

2,5

0,9325

39,347

11,55

217,2

43,44

Ориентировочно, глубину снимаемой толщи HC можно определить из условия:

Zp 0,2 zg

Анализ табл. 2 показывает, что это условие выполняется примерно на относительной глубине z/h = 2,5. Тогда HC= 2,5 6,7 = 16,75 м

Z - глубина от подошвы фундамента, м

Коэффициент Пуассона для песка, = 0,3. Пользуясь номограммой при HC/h = 2,5 м и b = 0,21, находим 0 = 2,55. Осадка фундамента будет равна:

N (1- 2) 887,7 (1 - 0,32)

S = 0 = 2,55 = 0,03 м = 3,0 см.

E 3,14 21700

Средняя осадка для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими кирпичными стенами не должна превышать 10 см. Следовательно, условия

S SU выполняется S = 3,0 см SU = 10 см.

Подбор молота для погружения свай.

От правильности выбора дизель-молота зависит успешное погружение свай в проектное положение. В первом приближении дизель-молот можно подобрать по отношению веса его ударной части к весу сваи, которое должно быть для штанговых дизель-молотов 1,25 при грунтах средней плотности.

Минимальная энергия удара, необходимая для погружения свай определяется по формуле:

E = 1,75 a FV, где:

А - коэффициент, равный 25 Дж/кН,

FV - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, кН.

E = 1,75 25 609,6319 = 26671,3956 Дж

Пользуясь техническими характеристиками дизель-молотов, подбирают такой молот, энергия удара которого соответствует минимальной. Возьмем трубчатый дизель-молот Ф-859 с энергией удара 27 кДж. Полный вес молота Gh = 36500 Н, вес ударной части Gb = 18000 Н, вес сваи С7-30 равен 16000 Н. Вес наголовника принимаем равным 2000 Н, расчетная энергия удара дизель-молота Ф-859:

ЕР = 0,4 Gh' hm, где:

Gh' - вес ударной части молота

Hm - высота падения ударной части молота, hm = 2 м.

ЕР = 0,4 2 18000 = 14400 Дж.

Проверим пригодность принятого молота по условию:

Gh + Gb

KM, где:

EP

Gh - полный вес молота

Gb - вес сваи и наголовника

KM - коэффициент, принимаемый при использовании ж/б свай, равным 6.

(36500 + 16000 + 2000)

ЕР = = 3,78 < G

14400

Условие соблюдаются, значит принятый трубчатый дизель-молот С-859 обеспечивает погружение сваи С7-30.

Определение проектного отказа свай.

Проектный отказ необходим для контроля несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажется больше проектного, то несущая способность сваи может оказаться необеспеченной. Формула для определения проектного отказа имеет вид:

A EP m1 + 2 (m2 + m3)

SP = , где:

K FI / m (K FI / m + m1 + m2 + m3

- коэффициент, применяемый для железобетонных свай = 1500 кН/м2

A - площадь поперечного сечения ствола сваи, м

M - коэффициент, равный 1

K - коэффициент надежности, принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету K = 1,4

EP - расчетная энергия удара [кДж]

FV - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, [кН]

M1 - масса молота, [т]

M2 - масса сваи и наголовника, [т]

M3 - масса подбабка, [т]

- коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай 2 = 0.2

Список использованной литературы:

"Основания и фундаменты". - Берлинов МВ.

"Расчеты осадок и прочности оснований зданий и сооружений" Гольдштейн. МН

"Справочник проектировщика", под ред. Трофименкова.

"Проектирование оснований и фундаментов" Веселов В. А.

"Руководство по проектированию свайных фундаментов".

Методические указания "Примеры проектирования свайных фундаментов" Ющуба С. В.

СНиП 2.02.03 - 85 "Свайные фундаменты".

СНиП 2.02.01 - 83 "Основание зданий и сооружений".

Похожие статьи




Сбор нагрузок на фундамент крайней стены. - Девятиэтажный жилой дом с встроенными помещениями

Предыдущая | Следующая