КОНСТРУИРОВАНИЕ ПРОДОЛЬНОЙ И ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРЫ В КОЛОННЕ И РАСЧЕТ ПОДКРАНОВОЙ КОНСОЛИ - Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий

Анализируя результаты расчета всех опасных сечений колонны, целесообразно в надкрановой части принять симметричную продольную арматуру по 2Ш18А 400 (ASл=ASп= 509 мм 2>448 мм 2).

В подкрановой части колонны наиболее опасным будет сечение 6-6, для которого у принимаем продольную арматуру 2Ш20А 400 (ASл = 628 мм 2>608 мм2). Поперечную арматуру в надкрановой и подкрановой частях колонны по условию свариваемости принимаем диаметром 5 мм класса В 500 соответственно, которая должна устанавливаться в сварных каркасах с шагом не более 15d, где d - минимальный диаметр сжатых продольных стержней.

Выполняем проверку принятого продольного армирования на прочность в плоскости, перпендикулярной раме, при действии максимальных продольных сил.

Для надкрановой части колонны имеем: N=584,75 кН; NL=520,11 кН. Размеры сечения: b=600 мм, h=400 мм. Назначая а=а'=50 мм, получим h0=h-а=400-50=350 мм.

Расчетная длина надкрановой части колонны l0=5,85 м (см. табл. 1.1). Так как l0 /h=5850/400=14,6 < 20 и класс бетона В 30 < B35, то проверку прочности выполним в соответствии с п. 3.58 [7] как для сжатого элемента на действие продольной силы со случайным эксцентриситетом. Вычисляем:

БS= RScAS, tot/(RBA) =350-1018/(17-600-400)=0,087,

Где AS, tot = ASл+ASп = 509 + 509 = 1018 мм2.

При NL/N = 520,11/584,75=0,889 по таблице IV.3 приложения IV [1] находим значения коэффициентов цB = 0,758 и цSb = 0,845. По формуле (3.98) [7] находим коэффициент ц=цB+2(цSb?цB) бS=0,758+2(0,845-0,758) 0,087=0,773<цSb= 0,845.

При ц = 0,773 несущая способность расчетного сечения колонны, вычисленная по формуле (3.97) [7] будет равна:

Nu=ц(RBA+RScAS, tot)=0,773(17-600-400+350-1018) = 3429 кН >N = 584,75 кН, следовательно, прочность надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной поперечной раме, обеспечена.

При проверке прочности подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, имеем размеры сечения: b=700 мм, h=400 мм и расчетную длину l0 = 5,64 м (см. табл. 1.1), а расчетными усилиями в сечении 6-6 будут: N= 1084,85 кН; NL= 724,42 кН.

Поскольку в данном примере отношение l0/h = 5640/400=14,1 < 17,7 (при расчете сечения 6-6 в плоскости рамы), то проверку можно не выполнять, так как прочность обеспечена и при большей гибкости.

В соответствии с п. Ж.1 [5] производим расчет прочности подкрановой консоли (рис. 6) на действие нагрузки от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учетом коэффициента сочетаний ш=0,85.

Q=GB+DMax ш=46+522,4-0,85 = 490,04 кН (см. раздел 1.1).

Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе. Поскольку 2,5RBtBh0= 2,5-1,15-400-660=759,6 кН >Q = 490,04 кН, то по расчету не требуется поперечная арматура. По конструктивным требованиям принимаем хомуты диаметром 6 мм класса A240, устанавливаемые с максимально допустимым шагом 150 мм. Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по формуле (Ж.2) [5]:

AS = Ql1/(h0RS) = 490,04-103-450/(1160-350) = 543,14 мм2.

Принимаем 2Ш20А 400 (AS = 628 мм2).

Похожие статьи




КОНСТРУИРОВАНИЕ ПРОДОЛЬНОЙ И ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРЫ В КОЛОННЕ И РАСЧЕТ ПОДКРАНОВОЙ КОНСОЛИ - Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий

Предыдущая | Следующая